1  引  言

　　近年來，隨著高亮度半導體泵浦技術、雙包層增益光纖技術、功率合束器等技術的進步，高功率光纖激光器迅猛發(fā)展。目前，單模激光器的輸出功率已經(jīng)達到了20kW。在一定的制冷條件下，隨著光纖激光器輸出功率的提高，增益光纖中的溫度也隨之迅速升高。由于普通增益光纖涂覆層長時間穩(wěn)定的許可溫度為 80℃，為了實現(xiàn)長時間的穩(wěn)定工作，必須對光纖激光器增益光纖的溫度進行嚴格控制。此外，研究發(fā)現(xiàn)，光纖中的溫度分布能夠顯著影響高功率光纖激光器的性能。增益光纖中的高溫會使高功率光纖激光器的穩(wěn)定性下降，并導致激光器中模式不穩(wěn)定現(xiàn)象（Mode Instability，MI）的發(fā)生。相關研究表明，增益光纖中內(nèi)部溫度越高，越容易產(chǎn)生模式不穩(wěn)定現(xiàn)象，低溫則不容易產(chǎn)生模式不穩(wěn)定現(xiàn)象。另外，光纖中過高的溫度分布會影響其它的非線性效應，影響光纖激光器的輸出特性。因此，為了保證高功率光纖激光器的穩(wěn)定輸出，避免增益光纖在使用過程中的損傷，對增益光纖中的溫度分布進行監(jiān)測是非常有必要的。目前，對于光纖激光器中增益光纖的溫度測量尚無較多研究，本文主要介紹傳統(tǒng)分布式光纖傳感的基本原理， 并根據(jù)現(xiàn)有高功率增益光纖溫度測量的結果，對比并說明何種傳感方式有望用于高功率光纖激光器的溫度測量中，以期對高功率光纖激光器的溫度場測量提供參考，并對模式不穩(wěn)定、非線性效應等現(xiàn)象的研究提供一種新的認知手段。

　　2  分布式溫度測量的分類

　　分布式光纖傳感技術不僅具有一般光纖傳感器高精度的優(yōu)點，而且可以在沿光纖路徑上同時得到被測量場在時間和空間上的連續(xù)分布信息，在橋梁、油漆罐、高壓線路等領域有著廣泛的應用前景。目前，分布式光纖傳感技術主要是基于光纖中的后向散射實現(xiàn)傳感，如瑞利散射、拉曼散射和布里淵散射?；诤笙蛉鹄⑸涞姆植际焦饫w傳感技術主要有光時域反射法（OTDR，Optical Time Domain Reflectometry）和光頻域反射法（OFDR，Optical Frequency Domain Reflectometry）。 基于拉曼散射的全分布式光纖傳感技術主要有拉曼光時域反射技術（ROTDR，Raman Optical Time Domain Reflectometry）和拉曼光頻域反射技術（ROFDR，Raman Optical Frequency Domain Reflectometry）?；诓祭餃Y散射的全分布式光纖傳感技術主要有布里淵光時域反射技術（BOTDR，Brillouin Optical Time Domain Reflectometry）、布里淵光時域分析技術（BOTDA，Brillouin Optical Time Domain Analysis） 、布里淵光頻域分析技術（BOFDA，Brillouin Optical Frequency Domain Analysis）和布里淵相干域分析技術（BOCDA，Brillouin Optical Correlation Domain Analysis）。其中OTDR技術傳感距離長（一般在千米量級），空間分辨率較低（一般在10m 左右），適用于測量長距離光纖中的損耗和斷點。OFDR技術的傳感距離通常不超過100m，空間分辨率高（可以達到厘米量級甚至是微米量級），溫度分辨率高，適用于短距離光纖中高空間分辨率的溫度測量。ROTDR技術和ROFDR技術的傳感距離都較長（幾百米至幾千米），空間分辨率較低（通常為幾十厘米）。BOTDR技術和 BOTDA 技術的傳感距離長（千米量級），空間分辨率高（可達到厘米量級），能夠精確測量光纖中的溫度和應力。BOFDA 技術和 BOCDA 技術的傳感距離較短（一般為幾十米至幾百米），空間分辨率高（可以達到厘米量級甚至是毫米量級），溫度分辨率高。表1對比了不同分布式傳感方法的優(yōu)缺點。 相比于傳統(tǒng)的分布式光纖傳感系統(tǒng)，高功率增益光纖中的溫度測量具有測量光纖長度相對較短，空間分辨率和溫度分辨率要求較高，測量時間要求較短等特點?；诖?，本文重點研究了OFDR 技術、BOTDA 技術、BOFDA 技術和 BOCDA 技術的原理、發(fā)展現(xiàn)狀及其應用于增益光纖中溫度測量的可行性。

表1 不同傳感方式的主要技術參數(shù)與應用場合

　　3  不同傳感方式的原理與現(xiàn)狀

　　根據(jù)上文所述的分布式溫度測量的分類，考慮到高功率增益光纖溫度測量的空間分辨率要求較高，溫度分辨率要求較高，測量時間要求較短，而OTDR、ROTDR 和ROFDR等技術不能夠滿足上述條件。同時，在基于自發(fā)布里淵散射的 BOTDR 技術中，由于后向自發(fā)布里淵散射光較微弱（其功率比后向瑞利散射光功率低約20~30dB），其信號檢測比較困難。因此，本節(jié)主要介紹 OFDR 技術、BOTDA技術、BOFDA技術和BOCDA 技術的原理與現(xiàn)狀。

　　3.1 OFDR 技術的原理與現(xiàn)狀

　　3.1.1 OFDR 技術的基本原理

　　OFDR技術最初是由德國Hamburg-Harburg大學的W.Eickhoff于1981年提出的， 其基本原理如圖1所示，線性掃頻光源輸出連續(xù)光被光纖耦合器分為兩路。其中一路光波注入到待測光纖中，該路激光在光纖中傳播時會不斷產(chǎn)生后向瑞利散射光，這些后向瑞利散射光成為信號光通過光纖耦合器耦合到光電探測器中。另一路光束經(jīng)過固定反射鏡反射后作為參考光返回耦合器， 同樣被耦合到光電探測器中。 光電探測器中得到的是參考光和待測后向瑞利散射光的混頻信號，而后將信號輸入到頻譜儀中，對其進行頻譜測量。由于OFDR 技術中的激光光源為線性掃頻光源，故在光纖上不同位置x處的后向瑞利散射光的光頻不同。因此，通過檢測探測器上的光頻，可以獲知光纖上的位置信息，返回的瑞利散射光的振幅與光纖的局部散射因子以及振幅衰減因子成正比。通過在頻譜分析儀中進行傅里葉變換，可以同時獲知光纖中所有位置處的后向散射光信息，這些信息和頻譜分析儀中的頻率Ω直接對應。

圖1 OFDR 技術的基本原理圖

　　利用OFDR 技術進行測溫時，可以把待測光纖看做一種連續(xù)分布的弱隨機周期的 Bragg 光柵。外界應變、溫度的變化會引起B(yǎng)ragg光柵光譜的移動，同樣，外界應變、溫度的變化也會引起待測光纖中瑞利散射光譜的移動。這種瑞利散射光譜的移動可以通過待測瑞利散射光譜（外界施加溫度）與本地參考光譜（外界未施加溫度）的互相關運算得到，通過計算互相關的峰值位置就可以得到瑞利散射光譜的移動量。瑞利散射光譜的移動量反映了光纖中溫度的大小，從而實現(xiàn)了利用 OFDR 技術測溫的分布式傳感。

　　3.1.2 OFDR技術的研究現(xiàn)狀

　　OFDR 技術的主要特點是采用相干探測技術進行探測，具有極高的空間分辨率。但由于受掃頻光源相干長度的限制，其最大測量范圍通常只有幾十米。1998年，美國 Luna公司的Froggatt等通過利用OFDR技術對1.8m長光纖中所受的應力進行了測量，利用互相關的方法對比了光纖中0.3m長的區(qū)域中受應力前后瑞利散射信號頻譜的偏移，應力分辨率為 10με。2005年，Luna公司的Soller B.等利用OFDR 技術實現(xiàn)了對35m長光纖上的 FBG和損耗點的測量，測量空間分辨率達到了22μm。2006年，Luna公司的 Soller B.等通過測量后向瑞利散射光譜的偏移，實現(xiàn)了對 20m長光纖上局部溫度的測量，測量空間分辨率達到了 2mm，溫度分辨率達到了1℃。2006 年，F(xiàn)roggatt等提出通過同時測量后向瑞利散射光譜的自相關函數(shù)和互相關函數(shù)來實現(xiàn)保偏光纖中溫度和應力變化的區(qū)分。2009 年，Luna 公司的 Stephen T.Kregert 等測量了一段長70m 塑料光纖上的溫度變化，空間分辨率為厘米量級，溫度分辨率為1℃。2014 年，Jia Song（加拿大渥太華大學的 Xiaoyi Bao實驗組）等利用OFDR技術實現(xiàn)了 300m長光纖上的溫度測量，測量空間分辨率為7cm，溫度分辨率達到了0.7℃。

　　目前，國外已有相關的OFDR 產(chǎn)品面世。2009年，Luna公司推出DSSTM 4300（Distributed Sensing System）產(chǎn)品，其最大測量范圍為70m，空間分辨率達到了0.1cm，溫度分辨率為0.1℃。2013 年，Luna公司推出ODISIA（Optical Distributed Sensor Interrogator）產(chǎn)品，其最大測量范圍為50m，空間分辨率達到了亞厘米量級，溫度分辨率為0.2℃。2014 年，Luna公司推出OBR 4600產(chǎn)品，其最大測量范圍為70m，空間分辨率達到了20μm，溫度分辨率為0.1℃。

　　2015 年，德國耶拿大學的 Franz Beier 等利用 Luna 公司的 OBR 產(chǎn)品測量了高功率光纖放大器增益光纖中的溫度分布，其測量裝置如圖2 所示，該系統(tǒng)中種子光波長為 1070nm，OBR 發(fā)出的探測光波長為 1.3μm，兩束光波通過波分復用器共同耦合進摻鐿增益光纖中。探測光波在增益光纖中會產(chǎn)生后向瑞利散射，后向瑞利散射光再次通過波分復用器后進入到 OBR 測量儀器中，通過測量后向瑞利散射光波并利用 OFDR 技術，便可得出增益光纖中溫度隨位置的分布。由于 OBR 中所用的探測光與激光器中泵浦光和信號光的波長互不相同，因此三者之間互不影響，OBR的溫度測量不會影響激光器的正常運行。利用該方案測得的增益光纖中的溫度分布如圖 3所示。從圖3 中可以看出，隨著泵浦功率的提高，光纖中的平均溫度不斷提高。但測量結果顯示光纖中某些點的溫度會隨著泵浦功率的提高而急劇升高，遠遠高于光纖中的平均溫度，這與實際經(jīng)驗不符。因此該測量結果的精度和空間分辨率還有待進一步驗證。2016年，F(xiàn)ranz Beier 等又利用 OBR溫度測量儀器分別對高功率摻銩和摻鐿光纖激光放大器中的增益光纖進行了溫度測量。通過分析光纖中的溫度特性發(fā)現(xiàn)，摻銩光纖激光放大器中由于量子虧損較大，其增益光纖中的熱效應更加嚴重，同時放大器中信號光功率的提高可以降低摻雜光纖中的上能級粒子數(shù)目，降低量子虧損效應，在一定程度上緩解增益光纖中的熱效應。通過對纖芯和內(nèi)包層直徑分別為 25μm 和 400μm 的摻鐿增益光纖進行溫度測量發(fā)現(xiàn)，模式不穩(wěn)定現(xiàn)象的產(chǎn)生對光纖中的溫度分布幾乎沒有影響。但該實驗中增益光纖溫度測量的周期為幾秒，而模式不穩(wěn)定現(xiàn)象中光斑變化的周期為微秒量級。因此，該實驗中的溫度測量結果只能反映光纖中的時間平均溫度，不能夠探究光纖中產(chǎn)生模式不穩(wěn)定現(xiàn)象時的瞬態(tài)溫度變化。綜上所述，OFDR技術由于空間分辨率極高，測溫時間相對較短，比較適用于高功率光纖激光器中增益光纖的溫度測量。但由于信號光、泵浦光及非線性效應等因素對后向瑞利散射光的影響，其測量精度還有待進一步的驗證。若將測溫結果用于分析光纖中模式不穩(wěn)定等現(xiàn)象產(chǎn)生的內(nèi)在機理，還需要大大縮短 OFDR技術的測溫時間，使其小于模式不穩(wěn)定現(xiàn)象中光斑變化的周期。

圖 2 基于OBR 測量光纖中溫度的原理圖

圖 3 光纖中的溫度分布（環(huán)境溫度為 22℃）

　　3.2 BOTDA 技術

　　3.2.1 BOTDA 技術的基本原理

　　1989 年，日本科學家T.Horiguchi等提出利用光纖中的受激布里淵散射機制來進行傳感的 BOTDA 技術。BOTDA傳感系統(tǒng)的基本結構如圖4所示，激光器1輸出泵浦脈沖光經(jīng)耦合器輸入到傳感光纖的一端。激光器2輸出連續(xù)探測光，連續(xù)探測光的頻率比泵浦脈沖光的頻率低約一個布里淵頻移，稱為斯托克斯光。通過檢測單元測量斯托克斯光功率的變化并利用 OTDR技術便可得到光纖沿線的布里淵增益譜，布里淵增益譜的中心頻率和強度與光纖沿線的溫度和應變有對應關系，從而實現(xiàn)對光纖應變和溫度的全分布式傳感。

圖 4 BOTDA 技術的基本原理圖

　　在基于布里淵散射的光纖傳感技術中，空間分辨率和溫度分辨率相互制約：為獲得高的空間分辨率，傳感器必須采用窄脈寬的探測脈沖光，窄脈寬的探測脈沖光產(chǎn)生寬的布里淵增益譜，這將導致布里淵頻移測量精度的降低；并且窄脈寬的探測脈沖光意味著泵浦光、探測光和聲子的相互作用長度變短，因而得到的布里淵信號變?nèi)?，探測誤差變大，從而降低應變和溫度的分辨率。為了克服以上困難，研究人員提出了一種基于差分脈沖對的BOTDA（DPP-BOTDA）技術，這種技術在不影響溫度分辨率的情況下實現(xiàn)了厘米量級的空間分辨率。

　　DPP-BOTDA傳感系統(tǒng)采用一對脈寬相差幾納秒的光脈沖作為探測光來獲得傳感光纖的差分布里淵增益譜。這對探測脈沖光在傳感光纖中分別與泵浦光相互作用，得到兩組時域布里淵信號，此兩組時域布里淵信號相減，無應變和溫度變化區(qū)域內(nèi)的布里淵信號將抵消，發(fā)生應變與溫度變化處的布里淵信號將保留，最終得到的是這對探測光脈沖的脈寬差內(nèi)的差分布里淵信號。因此 DPP-BOTDA 傳感系統(tǒng)的空間分辨率與探測脈沖對的寬度差有關，從而實現(xiàn)了在不影響溫度分辨率的情況下大大提高系統(tǒng)的空間分辨率。

　　3.2.2 BOTDA 技術的研究現(xiàn)狀

　　渥太華大學的Xiaoyi Bao實驗組于2008 年實現(xiàn)了基于 DPP-BOTDA 技術的全分布式光纖傳感。實驗中測試的光纖長度為1km，其中有兩個間隔1m、各自長度為0.5m的應力變化區(qū)，其應力變化大小分別為2000με和 3000με。本實驗所達到的空間分辨率小于0.2m，傳感長度為 1km，布里淵頻移的分辨率為3MHz，即溫度分辨率大約為2-3℃。

　　2010 年，渥太華大學的梁浩等利用60/55ns的 512bit的歸零碼脈沖對對光纖進行探測，最大測量范圍達到了50km， 空間分辨率達到了0.5m，布里淵頻移的分辨率達到了0.7MHz， 相當于應力分辨率達到了12με，溫度分辨率達到了0.7℃。2011 年，渥太華大學的Yongkang Dong等利用8/8.2ns、脈沖下降時間為150ps的脈沖對，實現(xiàn)了長為2km光纖上的溫度測量，其空間分辨率為2cm，溫度分辨率達到了2℃。

　　2010年，英國南安普頓大學的C. Gauregai等利用BOTDA方法測量了光纖激光器增益光纖中的溫度分布。在該實驗中， 可調(diào)諧光源發(fā)出 1.55μm的光波分為兩路分別作為連續(xù)探針光和脈沖泵浦光（脈沖寬度為 30ns）。探針光被 EDFA（摻鉺光纖放大器）放大后輸入到增益光纖中，通過檢測探針光的頻移和強度，即可求得增益光纖中不同位置處的溫度。摻鐿光纖激光器的泵浦光波長為 915nm，信號光波長為 1.09μm。激光器的波長和探針光的波長互不相同，因此利用該方案對增益光纖進行溫度探測不影響激光器的的正常運轉。但該方案中所用的測量脈沖的脈寬為30ns，對應的理論空間分辨率為3m，由此可見該種方法的空間分辨率還有待提高。利用 BOTDA 方法測量高功率光纖激光器中增益光纖溫度分布的理論與實驗有待進一步的研究。

　　3.3  BOFDA 技術

　　3.3.1 BOFDA 技術的基本原理

　　1996 年，德國科學家D.Garus等提出了一種基于布里淵頻域分析的光纖傳感技術（BOFDA 技術） 。相對于布里淵時域分析技術，布里淵頻域分析技術具有高空間分辨率、低探測光功率的優(yōu)點。BOFDA技術的實質是基于測量光纖的傳輸函數(shù)實現(xiàn)對測量點定位的一種傳感方法。這個傳輸函數(shù)把探測光、泵浦光的復振幅與光纖的幾何長度相互關聯(lián)起來，通過計算光纖的沖擊響應函數(shù)確定光纖沿線的溫度和應變信息。

　　BOFDA 傳感系統(tǒng)的基本結構如圖 5 所示，窄線寬泵浦激光器產(chǎn)生連續(xù)泵浦光被耦合到傳感光纖的一端，窄線寬探測激光器產(chǎn)生連續(xù)探測光經(jīng)電光調(diào)制器（EOM）后被耦合到傳感光纖的另一端，探測光的頻率比泵浦光的頻率低一個光纖的布里淵頻移。電光調(diào)制器（EOM）對探測光進行振幅調(diào)制，調(diào)制角頻率為ωm。對于每一個調(diào)制頻率ωm，光電探測器探測光纖末端（z=L）的探測光和泵浦光強度的交流部分，從光電探測器輸出的電信號由網(wǎng)絡分析儀測量，得到傳感光纖的基帶傳輸函數(shù)，網(wǎng)絡分析儀輸出的模擬信號經(jīng)數(shù)模轉換器轉換成數(shù)字信號，然后對數(shù)字信號進行快速反傅里葉變換（IFFT），對于線性系統(tǒng)，這一傅里葉反變換的結果可近似為傳感光纖的脈沖響應函數(shù)h（t），它包含了不同光纖位置處的溫度和應變信息。

圖 5  BOFDA傳感系統(tǒng)的基本結構圖

　　3.3.2 BOFDA 技術的研究現(xiàn)狀

　　2011 年，意大利IREA 研究所的研究人員 Bernini R.等利用BOFDA技術測量了一段長度為5.5m的光纖上的溫度和應力分布。如圖 6 所示，從激光光源輸出的偏振光經(jīng)過耦合器后分為兩束，分別作為泵浦光和信號光。信號光經(jīng)過電光調(diào)制器（IM1）和FBG后，光頻頻移大約為 10GHz。泵浦光被電光調(diào)制器（IM2）以頻率fm進行振幅調(diào)制。經(jīng)過EDFA放大后，泵浦光和信號光傳輸?shù)焦怆娞綔y器和網(wǎng)絡分析儀中進行探測。該實驗中基帶傳輸函數(shù)的頻率變化范圍為 450MHz 到 980MHz，步長為 2MHz，能夠實現(xiàn) 29mm 的空間分辨率。但該種方法的測量時間比較長，在實驗中，對于幾米量級的光纖，其測量時間達到了 1 分鐘。如果測量長為 1km 的光纖，要想達到同樣的空間分辨率，其測量時間可能要一小時。目前，還沒有文獻報道利用 BOFDA 方法測量光纖激光器中增益光纖溫度的研究。BOFDA 方法的空間分辨率高、溫度分辨率高，但該方案的測量裝置比較復雜，且測溫時間較長，若將其應用于光纖激光器增益光纖的溫度測量中，還需要進一步的研究。

圖 6   BOFDA 系統(tǒng)的實驗裝置圖

　　3.4  BOCDA 技術

　　3.4.1 BOCDA 技術的基本原理

　　BOCDA方法是東京大學的Kazuo Hotate 實驗組于1999 年提出的，該種方法是基于泵浦光和探針光的相干特性共同激發(fā)光纖上某一個特定位置的受激布里淵散射而提出的。在 BOCDA 技術中，對泵浦光和探針光進行相同的頻率調(diào)制（比如正弦波調(diào)制） ，受激布里淵散射只在兩光波相關峰位置處發(fā)生。 通過改變調(diào)制頻率（FM），可以改變光纖中相關峰的位置，從而實現(xiàn)光纖中布里淵增益譜的分布式測量。在該種系統(tǒng)中，測量范圍由相關峰的間隔決定，空間分辨率由相關峰的寬度決定。

　　圖7顯示了一個BOCDA 系統(tǒng)。在該系統(tǒng)中，光源為一個波長為1.5μm的分布反饋式激光二極管。通過調(diào)制激光器的輸入電流，光源的光波頻率呈現(xiàn)正弦式的變化。從光源輸出的光進入耦合器后被分為兩路。在一路中，待測光纖（FUT）前的單邊帶調(diào)制器（single side-band modulator，SSBM）將光波頻率下移一個布里淵頻移，并作為探針光注入到待測光纖的一端。在另一路中，光波被 EDFA放大，并作為泵浦光注入到待測光纖的另一端。在待測光纖中的相關峰位置處發(fā)生受激布里淵散射，在光纖中的其它位置處，泵浦光和探針光的頻率差不斷進行波動，受激布里淵散射被抑制。基于此原理實現(xiàn)了連續(xù)光波在光纖中不同位置處的受激布里淵散射。通過改變泵浦光和探針光的頻率差，可以得到不同位置處（相關峰位置處）的布里淵增益譜（洛倫茲線型），讀取增益譜中的峰值頻率，即可得到該測量位置處的布里淵頻移。

圖 7 BOCDA 系統(tǒng)的原理圖

　　3.4.2 BOCDA 技術的研究現(xiàn)狀

　　BOCDA系統(tǒng)不用時域脈沖，因此空間分辨率并沒有被限制在1m的范圍內(nèi)。2002年，Kazuo Hotate課題組測量了繞在一個直徑為14.7cm的圓柱體上長為1.5m光纖上的應力分布，其空間分辨率達到了1cm。2007年，Kazuo Hotate課題組提出將BOCDA系統(tǒng)的光源進行強度調(diào)制以抑制背景噪聲，實現(xiàn)了1km長光纖上的壓力測量，空間分辨率為30cm。2012年，韓國KIST研究所的Ji Ho Jeong等提出對泵浦光進行相位調(diào)制來抑制BOCDA系統(tǒng)中輸出增益譜的背景噪聲，實現(xiàn)了50m長光纖上的壓力測量，空間分辨率為10cm。

　　在BOCDA技術中，要提高空間分辨率，就要增大調(diào)制頻率的幅度。但當調(diào)制頻率的幅度過大時，探針光的光譜和泵浦光的光譜會發(fā)生重疊。為了解決該問題，Kazuo Hotate課題組于2006年提出同時將泵浦光和探針光在不同頻率處進行拍頻鎖定探測的方案，該方案成功實現(xiàn)了1.6mm的空間分辨率，其理論最大測量范圍為5.3m。 這是目前用BOCDA方法得到的最高空間分辨率，但為了保證輸出信號的信噪比， 此次測量所用時間較長，采樣頻率為0.1Hz。

　　BOCDA系統(tǒng)的測量時間主要被微波頻率的改變速率限制。2003年，Kazuo Hotate課題組測量了光纖上一段長為5cm的應力振動，單點的最大采樣速率為8.8Hz，應力分辨率為38με。為了提高BOCDA系統(tǒng)的采樣速率，2005年，Kazuo Hotate課題組提出了一種基于時分復用的泵浦光和探針光的產(chǎn)生機制，基于此原理，2007年，Kazuo Hotate課題組在一段長為20m的光纖上實現(xiàn)了單點最大采樣速率為1kHz的應力測量，成功測量了光纖上頻率為200kHz的應力變化，其空間分辨率為10cm，并且該系統(tǒng)可以實現(xiàn)任意空間位置處溫度和應力的測量。但該系統(tǒng)在測量不同位置處的溫度和應力時，其采樣速率會大大降低，每秒鐘最多只能對幾個點進行采樣。2012年，Kazuo Hotate課題組進一步提高了基于時分復用的BOCDA系統(tǒng)的性能，實現(xiàn)了對任意不同位置處最大采樣速率為200Hz的應力測量。利用BOCDA技術對光纖中溫度進行傳感的空間分辨率較高，但該類系統(tǒng)過于復雜。若將該技術應用于高功率光纖激光器增益光纖的溫度測量中，可能會使整體系統(tǒng)過于龐大而難于調(diào)試。因此，利用該技術對高功率光纖激光系統(tǒng)進行溫度監(jiān)測還有待進一步的研究與探索。

　　4  對比與分析

　　OFDR技術基于光纖中的后向瑞利散射對待測光纖進行分布式傳感，和OTDR技術相比，其空間分辨率大大提高。因此，該技術適用于對空間分辨率要求較高的溫度測量系統(tǒng)。Luna公司的Froggat等人利用此技術對光纖的溫度和應力測量進行了一系列的研究，取得了豐碩的研究成果，并制造出溫度分辨率高、空間分辨率高的測溫儀器。但由于受到光源相干長度的限制，利用OFDR技術對光纖進行傳感的最大傳感距離較短，通常只有幾十米。為了增加利用OFDR技術測溫的最大傳感距離，2014年，渥太華大學的Xiaoyi Bao實驗組對傳統(tǒng)OFDR技術做了改進，并測量了光纖中的溫度和應力分布，取得了良好的效果。

　　和OFDR技術不同的是，BOTDA技術基于光纖中的布里淵散射測量光纖中的溫度分布。由于布里淵增益譜的強度和頻移都和光纖中的溫度和應力相關，因此基于受激布里淵散射方法測溫的溫度分辨率較高，但由于受到聲子壽命的限制，該種方法的空間分辨率不易提高。 Xiaoyi Bao實驗組提出了基于差分脈沖對的BOTDA技術，將該種方法的空間分辨率提高到了厘米量級，但將其應用到增益光纖的溫度測量中還有待進一步的研究。和BOTDA技術相比，BOFDA技術不受聲子壽命的限制，并且用強度調(diào)制的連續(xù)光代替脈沖光，因此具有高空間分辨率和低探測光功率的優(yōu)點。但BOFDA技術的信號處理比較復雜。且測量時間較長，因此，目前本方案還不太適用于高功率光纖激光器增益光纖中的溫度測量。

　　BOCDA技術通過對激光器進行頻率調(diào)制，同樣避免了聲子壽命的限制，其空間分辨率和溫度分辨率都較高。但若將其用于高功率光纖激光器增益光纖的溫度測量中，其系統(tǒng)復雜性可能會比較高。

　　綜上所述，分布式光纖溫度測量的方法有多種，但適用于高功率光纖激光器增益光纖溫度測量的方法還有待進一步研究。從目前的研究進展來看，由美國 Luna 公司為代表的基于 OFDR 技術的測溫方法最為成熟，其空間分辨率極高，測量時間相對較短，且已有性能良好的相關產(chǎn)品問世，比較適用于高功率光纖激光器增益光纖中的溫度測量。也有相關文獻研究了基于 OBR 產(chǎn)品測量光纖激光放大器增益光纖中溫度分布的實驗，但該類實驗還有待進一步的完善與發(fā)展，從而研發(fā)出成熟的高功率光纖激光器的溫度測量儀器。

　　5 小結

　　本文首先介紹了增益光纖中的高溫分布對高功率激光器輸出功率的影響，指出對高功率光纖激光器中增益光纖溫度監(jiān)測的意義與作用。然后從分布式光纖傳感的角度出發(fā)，對分布式光纖傳感技術進行了分類與講解。接著根據(jù)不同分布式光纖傳感技術的優(yōu)缺點， 重點研究了幾種有可能用于高功率光纖激光器中增益光纖溫度監(jiān)測的分布式傳感技術。最后，對比分析了 OFDR 技術、BOTDA 技術、BOFDA 技術、BOCDA 技術用于高功率光纖激光器中增益光纖溫度監(jiān)測的可行性與優(yōu)缺點，為高功率光纖激光器中的溫度測量提供參考。（國防科技大學 光電科學與工程學院，周子超 王小林 粟榮濤 張漢偉 周 樸 許曉軍）